Design Principer för Sarda Typ och Straight Glacis Fall
Läs den här artikeln för att lära dig om designprinciperna för Sarda typ och Straight Glacis fall.
Design Principer för Sarda Typ Fall:
Denna typ av faller är konstruerade på Sardakanalen i Uttar Pradesh. Det är ett fall med upphöjd vapen och med vertikal inverkan. Jordarna i Sarda-kommandot innefattade sandsträckor överlagrade av sandlera, på vilket skärningsdjupet skulle hållas minimalt. Detta gjorde det obligatoriskt att tillhandahålla antal fall med små droppar. I Sarda-typen varierade fallet (q) urladdning intensitet från 1, 6 till 3, 5 cumec / m och droppe varierade från 0, 6 till 2, 5 m.
Crest Mått:
Denna typ av fall är inte flumed.
För kanalutsläpp 15 cumec och mer
Crestlängd på fallet = Kanals bredd.
För distributörer och minderåriga
Crestlängd fall = Bedbredd + Djupflöde.
Kroppsvägg: När utloppet av en kanal är mindre än 14 m ^ / sek hålls kroppsväggens kropp rektangulärt (fig 19.22 (a)).
När utloppet av en kanal är mer än 14 m 3 / sek hålls kroppsväggens del trapezformad med uppströmsbitar 1: 3 och nedströmsbett 1: 8.
För rektangulär kroppsvägg:
Toppbredd 'b' = 0, 552 √d
Basbredd 'B' = H + d / √p
För trapezformig kroppsvägg Övre bredd b = 0, 522 √ (H + d)
Kanterna är rundade med en radie av 0, 3 m.
Basbredd B bestäms av smeten som ges till u / s och d / s sidor.
Här H är djupet av vatten över fallets höjd i meter. (Det inkluderar hastighet av tillvägagångssätt också).
d är höjden på kammen ovanför nedströms sängnivå i meter.
Utsläpp över Crest:
Urladdningsformeln som används i denna typ av fall under fritt fallförhållande är:
Q = CLH {H / b} 1/6
där L är längden .of crest i m och Q är urladdning i cumec.
Värdet av C för trapezidkroppen är 2 och för rektangulärt krank 1, 85.
För nedsänkt flödesförhållanden (över 33% nedsänkning) som försummar hastighetsförloppet ges utmatningen med följande formel
där Cd = 0, 65
H L = droppe i vattenytan
och h 2 = djupet av d / s vattennivån över toppen av vapen.
Crest nivå:
Höjden på vapen ovanför den uppströms bäddnivån är fixerad på ett sådant sätt att djupet av flödet u / s av hösten inte påverkas. Från utmatningsformeln som nämnts ovan eftersom Q är känt kan värdet av H beräknas.
R. L av vapen = F. S. L på u / s - H.
Kroppsväggens stabilitet bör testas med vanligt förfarande när dropparna över 1, 5 m ska utformas. I kroppsväggens avloppshål kan tillhandahållas på u / s sängnivå för att torka ut kanalen under stängningar för underhåll etc.
Cistern dimensioner: Cisternas dimensioner kan fastställas från Bahadurabad Research Institute formel som anges i artikel 19.17,
L C = 5√EH L och
X = ¼ (EH L ) 2/3
Total längd av ogenomträngligt golv:
När det gäller någon hydraulisk struktur ska total längd av det ogenomträngliga golvet utformas utifrån Blighs teori för små konstruktioner och Khoslas teori för andra arbeten. Maximal sänkningshuvud upplevs när vattenet är uppe till höstens höstnivå och det finns inget flöde på d / s-sidan. Med hänvisning till Fig. 19.22 anges maximal sänkningshuvud med "d".
Längd av d / s ogenomträngligt golv:
Den maximala längden på d / s ogenomträngliga golvet ges av följande förhållande.
L d = 2D + 2, 4 + H L i meter.
Balansen av ogenomträngligt golv kan tillhandahållas under kroppsväggen och på u / s.
Golvets tjocklek:
D / s-golvet bör göras tjockt nog för att motstå upplyftningstryck. En minsta tjocklek på 0, 3 till 0, 6 m (beroende på droppens storlek) av betong under 35 cm tegel murverk kan emellertid tillhandahållas på d / s. På u / s tegelstenen är murverk inte nödvändigt. Tegelstenen på kanten som ligger på d / s ogenomträngliga betonggolvet ger extra styrka och ger enkla reparationer till golvet.
Avstängning:
Ett tillräckligt djup av avskärning under golvet bör tillhandahållas vid golvets d / s för att ge säkerhet mot brant utgångsgradient. Djupet kan vara mellan 1 och 1, 5 m. Ibland kan djupare avskärningar vara nödvändiga för att minska horisontell golvlängd för att tillfredsställa Khoslas princip för utgångsgradient. För fall som har 1 m och över huvudet på krönet ska det ges mer avgränsningar. Avskärning vid u / s ände av golv finns också som kan vara mindre i djupet.
Andra skyddande verk:
Tillhandahållande av andra tillbehör som uppströms vingar, förskjutna block på cisternbotten, nedströms vingar, säng- och sidhöjning görs vanligtvis på grundval av tumregel. För stora strukturer kan dock verkliga konstruktionsberäkningar göras. För generellt arrangemang se fig 19.13.
Uppströms vingväggar:
För små fall upp till 14 cumec kan uppströmsvingarna splittas vid 1: 1. För högre utsläpp hålls u / s vingväggar segmentala med en radie som är lika med 6 H och fortsätter därefter tangentiellt sammanfogning i bankerna. Vingarna kan vara inbäddade i banken i ca 1 m.
Nedströms vinge väggar:
För cisternens längd hålls d / s-vingens väggar vertikalt från toppen. Därefter tvättas de eller blåses upp till en lutning på 1: 1. En vinkel på 1 i 3 för att uppnå den önskade lutningen ges till toppen av vingarna. Vingarna kan tas djupt in i bankerna.
Förskjutna block:
Förskjutet block av höjd dc bör tillhandahållas på ett avstånd av 1, 0 dc till 1, 5 dc från d / s-tåget på vapen för tydliga fall. Vid nedsänkta fall kan blocken vara anordnade i slutet av cisternen. En rad av förskjutna kubiska block med höjd lika med 0, 1 till 0, 13 av vattendjupet bör alltid tillhandahållas vid slutet av d / s ogenomträngliga golvet.
Säng- och sidhöjning:
D / s-sängen med stenar 20 cm tjock över 10 cm ballast finns horisontellt i längden 6 m. Därefter kan längder upp till 5 till 15 m för fall som varierar från 0, 75 till 1, 5 m vara försedda med nedre lutning på 1 till 10. Sidovinkningen med tegel på kant med 1: 1 lutning ges efter returvingen på nedströms . En tånväg borde vara anordnad mellan sänghöjden och sidhöjningen för att ge ett fast stöd till den senare.
Design Principer för Straight Glacis Fall:
Crest Mått:
Klar bredd på crest.
Vertikal fall bör vara full bredd faller, dvs bredden av kammen bör vara samma som sängens bredd av kanalen eftersom ökad intensitet av urladdning på grund av fluming skapar scour på nedströms.
Till skillnad från vertikala fall kan glaciärfallen flamma när de kombineras med broen för att kunna bekosta kostnaden. Det är ganska rationellt att välja sådan (q) urladdning per meter korsbredd som med höjden av droppe (H L ) är tillgänglig ger värdet av total energi på d / s (Ef 2 ) lika med kanalens FS-djup. (Det kan läsas från Blench-kurvor). Det kräver ingen djup cistern på d / s och undviker byggproblem, särskilt när vattennivån är hög. Halsbredden kan avrundas till nästa halv meter. Den sålunda beräknade flumningen får emellertid inte överstiga gränserna som anges nedan under förutsättning att den totala bredden av fallkammen inte är mer än kanalens bredd på nedströms.
Crest nivå = u / s TEL - E
Vid full bredd faller och ibland i flummade faller om karmnivå verkar orimligt högt kan flumning göras eller ökas om det redan har flumat så att kammaren inte är högre än 0, 4-D 1 ovanför u / s-sängen eftersom det annars ökar avloppet vid låga leveranser och kan orsaka alternativ siltning / skurning.
Värdet av E ges genom urladdning formel Q = 1.84 B t XE 3/2
där B t är en klar bredd av vapen. Därför om n piers tillhandahålls mellan effektiv
B t = (B t - 0, 2 n H)
och E är kuddsdjupet under u / s TEL.
Längd på vapen (L t ) = 2/3 E.
Kullen är förenad med u / s och d / s kanalsäng med sluttande glacis.
U / s-glacis (för icke-mätare faller) ges en höjd av 1/2: 1. U / s-krämänden hålls böjd med en radie av E / 2,
D / s-glacisen är 2: 1-lutning och den förenar cisternen d / s med en kurva som har en radie som är lika med E.
Cistern Dimensioner:
RL av cistern = d / s TEL -1.25 Ef 2 = d / s FSL -1.25 D 2
Längd av cistern = 5 Ef 2 för god jordbädd
eller L d = 6 Ef 2 för eroderbara sandjord.
Cisternen ska förenas med den designade d / s-sängen med en stigning på 1 i 5 (1: 5). Detta arrangemang möjliggör bildning av hydrauliskt hopp på den sluttande glacisen.
Bestämmelser om cut-off:
Avstängningarna bör alltid tillhandahållas vid uppströmsänden av uppströmsglacis och vid nedströmsänden av nedströms cisternen. Bredden på varje gardinvägg kan hållas 0, 4 m.
Djupet kan vara enligt följande:
Djup av u / s cut-off = D 1/3
Djup av d / s cut-off = D 2/2
Minsta djupet bör dock vara 0, 5 m.
Total längd av ogenomträngligt golv:
Den totala längden på golvet ska vara sådan att med djupet av gardinväggar som tidigare fixat tillåts tillåten utgångsgradient. Khoslas kurva för utgångsgradienten kan användas för detta ändamål.
Golvlängden mellan u / s och d / s-avskärningarna är så bestämd om det förekommer alltför stor nedströmsavskärning, kan ytterligare fördjupas lämpligt för att uppnå tillräcklig golvlängd.
Det kan noteras att den totala ogenomträngliga golvlängden innefattar:
jag. Cistern längd;
ii. Horisontell längd av d / s glacis;
III. Crest längd längs kanalens axel; och
iv. Horisontell längd av u / s glacis.
Om det fortfarande finns en liten längd som ska lämnas enligt tidigare beräkningar kan den lämnas på u / s sidan av u / s-glacis.
Golvets tjocklek:
Minimal tjocklek på u / s kan vara från 0, 3 till 0, 6 m. Golvtjockleken i glaciären och cisternen bör vara tillräcklig för att motstå upplyftningstrycket på ett säkert sätt.
U / s Approach och U / s Skydd:
(i) Om fallet kombinerar med det även med en urladdningsmätare, måste sido och sängmetoderna till krönet nödvändigtvis vara gradvis och jämn för att undvika skuror och slagförluster och för att minska koncentrationen av flödet.
Vid icke-mätande fall kan sidoväggarna splittras i en vinkel på 45 ° från kammarens uppströms kant. Väggarna bärs rakt in i kanalen berm i en längd av minst 1 m.
(ii) Sängtillvägagångssättet kan vara genom att u / s-glacis har en 1/2: 1 lutning och tangentiellt sammanfogar kammen med en radie som är lika med E / 2.
(iii) Skydd av säng och sidor genom sten eller torr tegelväggning kan göras för en längd av (D 1 + 0, 5) m. Sänghöjningen kan läggas vid en sluttning av 1 i 10.
D / s Expansion och D / s Skydd:
(i) På nedströms parallella och vertikala väggar tillhandahålls upp till täcket av glacis.
(ii) Expansionen efteråt bör vara gradvis så att det expanderande flödet vidhäftar sidorna och skuren på grund av bildning av bakrullar på sidor förhindras. En rektangulär hyperbolisk expansion som ges av Mitras ekvation för hyperbolisk expansion antas generellt.
Om denna expansion går ut för lång, kan sidospridning av ca 1 i 5 antas. För små faller för att verkställa ekonomi expansion med sidospridning av 1 i 3 anses tillräcklig.
(iii) Sidoväggar i expansion kan utflödes från vertikalt till 1: 1 om jorden fyller sig bakom är inte problematisk som svart bomullsjord. I sådana fall kan sidoväggarna utformas som vertikala gravitationsväggar.
(iv) Sidoskydd bestående av 20 cm tjock torr tegelstenning för en längd av 3 D 2 bör tillhandahållas. Den ska ligga på en tånväg 1½ tegel tjock och djup som är lika med D 2/2 med minst 0, 5 m djup.
(v) En deflektorvägg med höjd D 2/10 över d / s sängen kan vara anordnad vid cisterns nedströmsände. Minimihöjden ska vara 15 cm. Tjockleken på deflektorväggen kan hållas 0, 4 m.
(vi) Vid avsättning av deflektorvägg vid golvets ände är inte sängen som går utöver golvet nödvändigt.
Friktionsblock som energidissipatorer:
Friktionsblock har visat sig vara mest effektiva. I fall av flummade raka glacisfall (utan baffel) kan fyra rader friktionsblock tillhandahållas. de är förskjutna i planen. U / s-kanten på friktionsblockets första rad befinner sig på ett avstånd av 5 gånger höjden på blocken (5 h) från glacisens tå. Blockens dimensioner kan vara enligt följande:
Låt blockens höjd = h
h = D 1/8
Längd på blocket = 3 h
Blockens bredd = 2/3 h
Avstånd mellan rader = 2/3 h
När glacis är försedd med baffel är det bara två rader friktionsblock som är tillräckliga upp till 2 m fall. U / s-kanten på den första raden kan vara belägen vid 1/3 längd av d / s-expansion från slutet av kranterns golv.
